常壓熱水鍋爐的安裝防護(hù) 采用國(guó)際先進(jìn)低氮技術(shù)實(shí)現(xiàn)氮氧化物低于30mg排放量

導(dǎo)讀：

22Cr15Ni3.5CuNbN新型奧氏體耐熱鋼是為620～650℃的超(超)臨界電站鍋爐管道制造而研發(fā)的新型奧氏體耐熱鋼,其高溫性能的優(yōu)劣對(duì)機(jī)組的安全可靠運(yùn)行具有重要意義.文中通過(guò)22Cr15Ni3.5CuNbN鋼在650℃下的低周疲勞試驗(yàn),研究了其在不同應(yīng)變幅條件下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系及疲勞壽命.通

22Cr15Ni3.5CuNbN新型奧氏體耐熱鋼是為620～65

22Cr15Ni3.5CuNbN新型奧氏體耐熱鋼是為620～650℃的超(超)臨界電站鍋爐管道制造而研發(fā)的新型奧氏體耐熱鋼,其高溫性能的優(yōu)劣對(duì)機(jī)組的安全可靠運(yùn)行具有重要意義.文中通過(guò)22Cr15Ni3.5CuNbN鋼在650℃下的低周疲勞試驗(yàn),研究了其在不同應(yīng)變幅條件下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系及疲勞壽命.通過(guò)對(duì)斷口形貌的分析研究了其斷裂機(jī)理.結(jié)果表明,22Cr15Ni3.5CuNbN鋼在高溫下表現(xiàn)出明顯的循環(huán)硬化行為,且沒(méi)有明顯的應(yīng)力飽和現(xiàn)象出現(xiàn).其硬化行為與材料內(nèi)部位錯(cuò)密度的增加有關(guān).采用基于塑性應(yīng)變能密度對(duì)其疲勞壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè),取得了良好的預(yù)測(cè)效果.疲勞斷口可以分為3個(gè)區(qū)域:裂紋源區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)以及瞬斷區(qū).在較高的應(yīng)變幅條件下,在斷口處可觀察到多個(gè)裂紋源.多個(gè)裂紋源的形成和二次裂紋的產(chǎn)生是導(dǎo)致其疲勞壽命下降的重要原因。

首先，熱水鍋爐造成能耗大的主要原因在于，鍋爐在投入使用前缺少統(tǒng)一的規(guī)

首先，常壓熱水鍋爐的安裝防護(hù)造成能耗大的主要原因在于，鍋爐在投入使用前缺少統(tǒng)一的規(guī)劃，在制定規(guī)劃時(shí)，沒(méi)有全面的分析并找出問(wèn)題，對(duì)于熱水鍋爐供暖、新建及聯(lián)片的規(guī)劃問(wèn)題認(rèn)識(shí)不足。因此，在搭建鍋爐房時(shí)，可能會(huì)出現(xiàn)規(guī)劃面積與實(shí)際占用面積不匹配或管道接口連接不暢等情況，鍋爐勉強(qiáng)投入使用后，能效達(dá)不到預(yù)期效果。

某電站服役約10萬(wàn)h鍋爐在檢修時(shí)發(fā)現(xiàn),其再熱蒸汽管道排空管的承

某電站服役約10萬(wàn)h鍋爐在檢修時(shí)發(fā)現(xiàn),其再熱蒸汽管道排空管的承插焊支管座內(nèi)壁和母管承插孔附近發(fā)生龜裂,采用宏觀與微觀形貌觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗(yàn)、顯微組織觀察、微區(qū)成分分析等對(duì)開(kāi)裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:再熱蒸汽管道排空管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,導(dǎo)致排空管后端一次閥前水平管段易集聚大量冷凝水;在逆流冷凝水和高溫蒸汽的共同作用下,再熱蒸汽管道排空管的承插焊支管座內(nèi)壁、母管內(nèi)壁靠近承插孔下游位置及承插孔內(nèi)壁萌生熱疲勞裂紋.在蒸汽壓力、循環(huán)熱應(yīng)力和碳酸鹽腐蝕物質(zhì)的綜合作用下,熱疲勞裂紋擴(kuò)展,并最終導(dǎo)致管道的開(kāi)裂。

承壓鍋爐金屬受熱面失靈的原因有哪些承壓鍋爐的受熱面金屬時(shí)常會(huì)出現(xiàn)失效的現(xiàn)象，比如塑性損壞、蠕變損壞、脆性損壞、疲憊損壞、腐蝕損壞等，這些失效不僅具體的表象是不同的，產(chǎn)生的原因也有很大區(qū)別。由于增壓鍋爐受熱面壁厚不佳或過(guò)熱超壓，材料在工作溫度下的應(yīng)力達(dá)到或接近抗拉強(qiáng)度，導(dǎo)致零件發(fā)生大規(guī)模的塑性變形甚至斷裂。損壞后，管壁通常是拉長(zhǎng)的，而不是破裂的。斷口呈深灰色纖維狀，無(wú)金屬光澤。斷口不均勻，與主應(yīng)力方向成45°角。蠕變損傷是鍋爐壓力部件的受熱面金屬的長(zhǎng)期蠕變溫度運(yùn)行時(shí),逐漸穩(wěn)定的塑性變形累積,當(dāng)過(guò)度變形或脫離攻擊,組件失敗,蠕變斷裂和材料的高溫持久強(qiáng)度有直接的聯(lián)系。金屬在承壓鍋爐受熱面的脆性損傷在低應(yīng)力條件下會(huì)發(fā)生，表明其破壞主要取決于材料的韌性。損傷后，沒(méi)有明顯的伸長(zhǎng)率變形。裂紋光滑，金屬光澤，垂直于主應(yīng)力方向，有指向裂紋的徑向裂紋。壓力加熱表面部件在反復(fù)加載、卸載或脈動(dòng)載荷作用下，會(huì)產(chǎn)生疲勞微裂紋，最終導(dǎo)致斷裂。疲勞損傷中的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)比壓力時(shí)間更重要。更多地關(guān)注這方面。和壓力對(duì)金屬的腐蝕鍋爐受熱面分為均勻腐蝕和點(diǎn)蝕,導(dǎo)致壓縮部分壁厚變薄是有用的,造成的損害的不同方法,當(dāng)然也與壓力和循環(huán)荷載等因素有關(guān)。

首先，要考察鍋爐的安裝環(huán)境，鍋爐房的平面布置應(yīng)事先取得當(dāng)?shù)刭|(zhì)量技術(shù)監(jiān)管部門(mén)的同意方可施工，鍋爐房應(yīng)安裝在透風(fēng)、散熱、便于煙氣排放及操作利便的地方，不能靠近易燃易爆物品，電氣安裝應(yīng)請(qǐng)專(zhuān)業(yè)技術(shù)職員按國(guó)家的相關(guān)尺度安裝，N和L線(xiàn)一定不能接錯(cuò)。當(dāng)使用氣體做燃料時(shí)應(yīng)安裝電氣防爆裝置，配電盤(pán)應(yīng)離鍋爐本體6M以上。

結(jié)論：

22Cr15Ni3.5CuNbN新型奧氏體耐熱鋼是為620～650℃的超(超)臨界電站鍋爐管道制造而研發(fā)的新型奧氏體耐熱鋼,其高溫性能的優(yōu)劣對(duì)機(jī)組的安全可靠運(yùn)行具有重要意義.文中通過(guò)22Cr15Ni3.5CuNbN鋼在650℃下的低周疲勞試驗(yàn),研究了其在不同應(yīng)變幅條件下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系及疲勞壽命.通過(guò)對(duì)斷口形貌的分析研究了其斷裂機(jī)理.結(jié)果表明,22Cr15Ni3.5CuNbN鋼在高溫下表現(xiàn)出明顯的循環(huán)硬化行為,且沒(méi)有明顯的應(yīng)力飽和現(xiàn)象出現(xiàn).其硬化行為與材料內(nèi)部位錯(cuò)密度的增加有關(guān).采用基于塑性應(yīng)變能密度對(duì)其疲勞壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè),取得了良好的預(yù)測(cè)效果.疲勞斷口可以分為3個(gè)區(qū)域:裂紋源區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)以及瞬斷區(qū).在較高的應(yīng)變幅條件下,在斷口處可觀察到多個(gè)裂紋源.多個(gè)裂紋源的形成和二次裂紋的產(chǎn)生是導(dǎo)致其疲勞壽命下降的重要原因。首先，熱水鍋爐造成能耗大的主要原因在于，鍋爐在投入使用前缺少統(tǒng)一的規(guī)劃，在制定規(guī)劃時(shí)，沒(méi)有全面的分析并找出問(wèn)題，對(duì)于熱水鍋爐供暖、新建及聯(lián)片的規(guī)劃問(wèn)題認(rèn)識(shí)不足。某電站服役約10萬(wàn)h鍋爐在檢修時(shí)發(fā)現(xiàn),其再熱蒸汽管道排空管的承插焊支管座內(nèi)壁和母管承插孔附近發(fā)生龜裂,采用宏觀與微觀形貌觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗(yàn)、顯微組織觀察、微區(qū)成分分析等對(duì)開(kāi)裂原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:再熱蒸汽管道排空管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,導(dǎo)致排空管后端一次閥前水平管段易集聚大量冷凝水;在逆流冷凝水和高溫蒸汽的共同作用下,再熱蒸汽管道排空管的承插焊支管座內(nèi)壁、母管內(nèi)壁靠近承插孔下游位置及承插孔內(nèi)壁萌生熱疲勞裂紋.在蒸汽壓力、循環(huán)熱應(yīng)力和碳酸鹽腐蝕物質(zhì)的綜合作用下,熱疲勞裂紋擴(kuò)展,并最終導(dǎo)致管道的開(kāi)裂。承壓鍋爐金屬受熱面失靈的原因有哪些承壓鍋爐的受熱面金屬時(shí)常會(huì)出現(xiàn)失效的現(xiàn)象，比如塑性損壞、蠕變損壞、脆性損壞、疲憊損壞、腐蝕損壞等，這些失效不僅具體的表象是不同的，產(chǎn)生的原因也有很大區(qū)別。