燃氣鍋爐溫度 方快鍋爐重工不斷優(yōu)化安全報警系統(tǒng)系統(tǒng)

導讀：

方快鍋爐生產的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽。讓我們一起來了解一下方快冷凝鍋爐的優(yōu)勢與特點。1.爐膛容積大，燃料燃燒更完全，避免出現不完全燃燒的情況，造成資源浪費。2.鍋爐內有10余個監(jiān)測探頭，一旦發(fā)生異常會立即啟動警報系統(tǒng)，及時提醒司爐工檢查鍋爐狀態(tài)。3.智能化PLC可控制系統(tǒng)，實現鍋爐快

方快鍋爐生產的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽

方快鍋爐生產的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽。讓我們一起來了解一下方快冷凝鍋爐的優(yōu)勢與特點。1.爐膛容積大，燃料燃燒更完全，避免出現不完全燃燒的情況，造成資源浪費。2.鍋爐內有10余個監(jiān)測探頭，一旦發(fā)生異常會立即啟動警報系統(tǒng)，及時提醒司爐工檢查鍋爐狀態(tài)。3.智能化PLC可控制系統(tǒng)，實現鍋爐快速啟停。通過在操作界面上的提示，可以完成啟動、調節(jié)和停運等操作。

隨著我國對大氣污染物排放監(jiān)管力度的日益嚴格,NOx控制技術已廣泛應用于

隨著我國對大氣污染物排放監(jiān)管力度的日益嚴格,NOx控制技術已廣泛應用于工業(yè)生產的各個領域.作為一種直接、簡便的NOx排放控制技術,富氧空氣燃燒技術已經出現在燃氣鍋爐溫度和內燃發(fā)動機等行業(yè),然而在燃煤鍋爐行業(yè)中卻鮮有應用.為了驗證富氧空氣燃燒技術在煤粉工業(yè)鍋爐中的NOx減排效果,筆者以神府煙煤作為燃料,利用兩段式滴管爐試驗系統(tǒng)模擬煤粉在鍋爐內燃燒的實際情況,采用熱態(tài)試驗方法,研究了煙煤富氧空氣分級燃燒的NOx排放特性,并與單級供風、空氣分級燃燒2種燃燒方式下的NOx排放情況進行對比.考察了主燃區(qū)溫度、二次風配比(以主燃區(qū)過量氧氣系數表示)、二次風氧濃度等關鍵因素對NOx排放的影響.結果表明:富氧空氣分級燃燒的NOx排放顯著低于單級供風燃燒,同時也低于空氣分級燃燒的NOx排放.主燃區(qū)溫度為1300～1500℃時,富氧空氣分級燃燒的NOx排放減少比例比分級配風燃燒提高了6～12個百分點;富氧空氣分級燃燒條件下,隨主燃區(qū)溫度升高,煤粉燃燒更加充分,燃料中N元素分解成NHi、HCN等大量中間產物,使主燃區(qū)氣氛的還原性增強,被還原的NOx比例增加.因此,NOx排放降低且NOx排放減少比例呈現上升趨勢;富氧空氣分級燃燒的二次風配比對NOx排放具有顯著影響,隨著主燃區(qū)過量氧氣系數的升高,NOx排放均呈現先降低后升高的趨勢.因此存在最佳二次風配比,使NOx排放濃度最低.主燃區(qū)溫度為1300℃時,最佳主燃區(qū)過量氧氣系數約為0.58;主燃區(qū)溫度為1500℃時,最佳主燃區(qū)過量氧氣系數約為0.55;在主燃區(qū)過量空氣系數給定的條件下,提高二次風氧濃度可以延長煤粉顆粒在主燃區(qū)的停留時間,并在煤粉顆粒表面形成局部富氧環(huán)境,促進煤粉充分燃燒,從而增強主燃區(qū)氣氛的還原性,降低NOx的生成.因此,當二次風氧濃度為21％～31％時,NOx排放隨二次風氧含量的升高而降低.隨著二次風氧濃度的逐漸升高,NOx排放的降低趨勢逐漸放緩。

隨著循環(huán)流化床(CFB)鍋爐容量及蒸汽參數的大幅提升,鍋

隨著循環(huán)流化床(CFB)鍋爐容量及蒸汽參數的大幅提升,鍋爐高溫受熱面材料已達到現有最高水平,實際運行中高溫受熱面管屏汽溫偏差特性直接關乎機組的安全可靠性.為準確獲得超(超)臨界CFB鍋爐屏式高溫受熱面管屏的汽溫偏差特性,在一臺350MW超臨界CFB鍋爐上開展了實爐測量試驗,通過在鍋爐2種類型的屏式高溫受熱面管屏上加裝全屏壁溫監(jiān)測點,獲得了滿負荷工況下屏式高溫受熱面同屏管間汽溫偏差及其分布均勻性,在實爐試驗的基礎上針對性地進行設備改造.結果表明:爐內屏式高溫受熱面客觀上存在同屏管間汽溫偏差,汽溫偏差最大值可達60℃以上;屏式高溫受熱面近壁側和向火側敷設耐磨耐火材料的管屏管壁溫度明顯低于中央區(qū)域,相比于屏式高溫過熱器,屏式高溫再熱器汽溫偏差最大值增加了約40℃;傳統(tǒng)的屏式高溫受熱面間隔布置的壁溫監(jiān)測點已無法準確獲得同屏管間最高壁溫值,屏式高溫再熱器布置的壁溫監(jiān)測點代表性不足的問題更突出,需根據屏寬、屏高進行布置位置優(yōu)化,尤其是在屏式高溫受熱面向火側的管屏(向火側最外側管子向內第4～17根管)上布置更多壁溫監(jiān)測點;通過分屏設計、耐磨耐火材料敷設高度優(yōu)化等措施,可有效控制屏式高溫受熱面汽溫偏差及分布均勻性,優(yōu)化后屏式高溫過熱器全屏汽溫偏差最大值為24℃(其中近壁側分屏汽溫偏差最大值為16℃),汽溫偏差的標準差為6.2℃,而屏式高溫再熱器全屏汽溫偏差最大值為50℃(其中近壁側分屏汽溫偏差最大值為21℃),汽溫偏差標準差為14.5℃。

如果將鍋爐爐膛的形狀視為接近某種棱柱形，就可以粗略地認為爐膛體積與其線尺寸的三次方成正比，而爐膛的壁面積則與其線尺寸的平方成正比。因此，隨著鍋爐容量的增大，爐膛體積的增大要比爐膛壁面積增大快。這樣，大容量鍋爐的爐膛壁面積比小容量鍋爐的爐膛壁面積相對減少。

那么，鍋爐若是進行‘“煤改氣”，會給用戶帶來哪些好處呢？

結論：

方快鍋爐生產的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽。隨著我國對大氣污染物排放監(jiān)管力度的日益嚴格,NOx控制技術已廣泛應用于工業(yè)生產的各個領域.作為一種直接、簡便的NOx排放控制技術,富氧空氣燃燒技術已經出現在燃氣鍋爐和內燃發(fā)動機等行業(yè),然而在燃煤鍋爐行業(yè)中卻鮮有應用.為了驗證富氧空氣燃燒技術在煤粉工業(yè)鍋爐中的NOx減排效果,筆者以神府煙煤作為燃料,利用兩段式滴管爐試驗系統(tǒng)模擬煤粉在鍋爐內燃燒的實際情況,采用熱態(tài)試驗方法,研究了煙煤富氧空氣分級燃燒的NOx排放特性,并與單級供風、空氣分級燃燒2種燃燒方式下的NOx排放情況進行對比.考察了主燃區(qū)溫度、二次風配比(以主燃區(qū)過量氧氣系數表示)、二次風氧濃度等關鍵因素對NOx排放的影響.結果表明:富氧空氣分級燃燒的NOx排放顯著低于單級供風燃燒,同時也低于空氣分級燃燒的NOx排放.主燃區(qū)溫度為1300～1500℃時,富氧空氣分級燃燒的NOx排放減少比例比分級配風燃燒提高了6～12個百分點;富氧空氣分級燃燒條件下,隨主燃區(qū)溫度升高,煤粉燃燒更加充分,燃料中N元素分解成NHi、HCN等大量中間產物,使主燃區(qū)氣氛的還原性增強,被還原的NOx比例增加.因此,NOx排放降低且NOx排放減少比例呈現上升趨勢;富氧空氣分級燃燒的二次風配比對NOx排放具有顯著影響,隨著主燃區(qū)過量氧氣系數的升高,NOx排放均呈現先降低后升高的趨勢.因此存在最佳二次風配比,使NOx排放濃度最低.主燃區(qū)溫度為1300℃時,最佳主燃區(qū)過量氧氣系數約為0.58;主燃區(qū)溫度為1500℃時,最佳主燃區(qū)過量氧氣系數約為0.55;在主燃區(qū)過量空氣系數給定的條件下,提高二次風氧濃度可以延長煤粉顆粒在主燃區(qū)的停留時間,并在煤粉顆粒表面形成局部富氧環(huán)境,促進煤粉充分燃燒,從而增強主燃區(qū)氣氛的還原性,降低NOx的生成.因此,當二次風氧濃度為21％～31％時,NOx排放隨二次風氧含量的升高而降低.隨著二次風氧濃度的逐漸升高,NOx排放的降低趨勢逐漸放緩。隨著循環(huán)流化床(CFB)鍋爐容量及蒸汽參數的大幅提升,鍋爐高溫受熱面材料已達到現有最高水平,實際運行中高溫受熱面管屏汽溫偏差特性直接關乎機組的安全可靠性.為準確獲得超(超)臨界CFB鍋爐屏式高溫受熱面管屏的汽溫偏差特性,在一臺350MW超臨界CFB鍋爐上開展了實爐測量試驗,通過在鍋爐2種類型的屏式高溫受熱面管屏上加裝全屏壁溫監(jiān)測點,獲得了滿負荷工況下屏式高溫受熱面同屏管間汽溫偏差及其分布均勻性,在實爐試驗的基礎上針對性地進行設備改造.結果表明:爐內屏式高溫受熱面客觀上存在同屏管間汽溫偏差,汽溫偏差最大值可達60℃以上;屏式高溫受熱面近壁側和向火側敷設耐磨耐火材料的管屏管壁溫度明顯低于中央區(qū)域,相比于屏式高溫過熱器,屏式高溫再熱器汽溫偏差最大值增加了約40℃;傳統(tǒng)的屏式高溫受熱面間隔布置的壁溫監(jiān)測點已無法準確獲得同屏管間最高壁溫值,屏式高溫再熱器布置的壁溫監(jiān)測點代表性不足的問題更突出,需根據屏寬、屏高進行布置位置優(yōu)化,尤其是在屏式高溫受熱面向火側的管屏(向火側最外側管子向內第4～17根管)上布置更多壁溫監(jiān)測點;通過分屏設計、耐磨耐火材料敷設高度優(yōu)化等措施,可有效控制屏式高溫受熱面汽溫偏差及分布均勻性,優(yōu)化后屏式高溫過熱器全屏汽溫偏差最大值為24℃(其中近壁側分屏汽溫偏差最大值為16℃),汽溫偏差的標準差為6.2℃,而屏式高溫再熱器全屏汽溫偏差最大值為50℃(其中近壁側分屏汽溫偏差最大值為21℃),汽溫偏差標準差為14.5℃。如果將鍋爐爐膛的形狀視為接近某種棱柱形，就可以粗略地認為爐膛體積與其線尺寸的三次方成正比，而爐膛的壁面積則與其線尺寸的平方成正比。