針對電廠鍋爐管座角焊縫超聲檢測存在的難點,提出相控陣超聲檢測解決方案.通過制作焊接模擬試樣,對其實施相控陣超聲檢測,成功檢測出預制缺陷,并與試樣的線切割結(jié)果比對,結(jié)果表明該相控陣超聲檢測方法具有較好的檢測效果,驗證了檢測工藝的有效性,可為此類管座角焊縫的相控陣超聲檢測提供參考。
針對電廠鍋爐管座角焊縫超聲檢測存在的難點,提出相控陣超聲檢測解決方案.通過制作焊接模擬試樣,對其實施相控陣超聲檢測,成功檢測出預制缺陷,并與試樣的線切割結(jié)果比對,結(jié)果表明該相控陣超聲檢測方法具有較好的檢測效果,驗證了檢測工藝的有效性,可為此類管座角焊縫的相控陣超聲檢測提供參考。
以往非微機自控的燃煤鍋爐,在定流量、質(zhì)調(diào)節(jié)情況下,運行中習慣于控制回水溫度。實際上,回水溫度是滯后的。當供水溫度升高4℃~5℃,回水溫度可能才改變1℃~2℃。如按回水溫度控制,往往達不到在保證供暖基礎上最大限度節(jié)能的目的。如果說,燃煤不得不如此,而燃氣鍋爐維修北京地區(qū)完全是自動控制,只要采用氣候補償系統(tǒng),很容易實現(xiàn)控制供水溫度。3、鍋爐額定效率的不同。
為了解超臨界循環(huán)流化床(CFB)鍋爐爐膛中懸吊屏平行管束內(nèi)工質(zhì)流動不均勻性,基于流體模化理論,設計超臨界工質(zhì)平行管束試驗系統(tǒng),以R-134a?;R界水蒸氣進行試驗研究.試驗在工質(zhì)質(zhì)量流率500~700kg/(m2·s),入口溫度503~543K,入口壓力4.0~4.3MPa,CFB顆粒濃度3.9~15.0kg/m3下進行,研究了上述參數(shù)對平行管束中工質(zhì)流動不均勻性的影響.結(jié)果表明:影響工質(zhì)在管束內(nèi)流動不均勻性的主要因素包括管外的換熱特性、管內(nèi)的換熱特性和管內(nèi)壓降;工質(zhì)入口溫度增加,其在平行管束內(nèi)的流動不均勻性降低;當工質(zhì)入口壓力高于其臨界壓力時,入口壓力變化對工質(zhì)整體流動不均勻性影響較小;工質(zhì)質(zhì)量流率增加,其流動不均勻性增加;管束外側(cè)顆粒濃度增加,工質(zhì)流動不均勻性增強;試驗條件下,平行管束兩側(cè)流動不均系數(shù)相對較小。
冷凝鍋爐與普通鍋爐的區(qū)別,看完秒懂!鍋爐是推動設備運轉(zhuǎn)的動力來源,無論是加工制造廠還是供暖供熱系統(tǒng),都有鍋爐的身影。很多購買鍋爐的用戶都會聽銷售人員提到冷凝鍋爐;那么,冷凝鍋爐是什么?它和普通鍋爐有什么區(qū)別?今天小編就帶大家認識一下鍋爐中的精英——冷凝鍋爐。兩分鐘讓你看懂冷凝鍋爐與普通鍋爐有何不同。
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針對電廠鍋爐管座角焊縫超聲檢測存在的難點,提出相控陣超聲檢測解決方案.通過制作焊接模擬試樣,對其實施相控陣超聲檢測,成功檢測出預制缺陷,并與試樣的線切割結(jié)果比對,結(jié)果表明該相控陣超聲檢測方法具有較好的檢測效果,驗證了檢測工藝的有效性,可為此類管座角焊縫的相控陣超聲檢測提供參考。以往非微機自控的燃煤鍋爐,在定流量、質(zhì)調(diào)節(jié)情況下,運行中習慣于控制回水溫度。為了解超臨界循環(huán)流化床(CFB)鍋爐爐膛中懸吊屏平行管束內(nèi)工質(zhì)流動不均勻性,基于流體?;碚?設計超臨界工質(zhì)平行管束試驗系統(tǒng),以R-134a模化超臨界水蒸氣進行試驗研究.試驗在工質(zhì)質(zhì)量流率500~700kg/(m2·s),入口溫度503~543K,入口壓力4.0~4.3MPa,CFB顆粒濃度3.9~15.0kg/m3下進行,研究了上述參數(shù)對平行管束中工質(zhì)流動不均勻性的影響.結(jié)果表明:影響工質(zhì)在管束內(nèi)流動不均勻性的主要因素包括管外的換熱特性、管內(nèi)的換熱特性和管內(nèi)壓降;工質(zhì)入口溫度增加,其在平行管束內(nèi)的流動不均勻性降低;當工質(zhì)入口壓力高于其臨界壓力時,入口壓力變化對工質(zhì)整體流動不均勻性影響較小;工質(zhì)質(zhì)量流率增加,其流動不均勻性增加;管束外側(cè)顆粒濃度增加,工質(zhì)流動不均勻性增強;試驗條件下,平行管束兩側(cè)流動不均系數(shù)相對較小。冷凝鍋爐與普通鍋爐的區(qū)別,看完秒懂!鍋爐是推動設備運轉(zhuǎn)的動力來源,無論是加工制造廠還是供暖供熱系統(tǒng),都有鍋爐的身影。
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